启动该发电机组，使6.3kV母线带额定电压；厂用电切换至6.3kV母线电源，以硅整流电源合主变油开关；切断发电机油开关及6.3kV厂用电开关；合主变低压侧刀闸；合厂用电6.3kV开关；发电机并网。此方案操作复杂，易发生误操作事故，亦不宜采用。方案（3）当无厂用电时可由蓄电池电源合主变油开关，除对合闸电源进行改造外，不改动任何一次设备，是较理想的改造方案。

　　合闸电源的改造合闸线圈及合闸接触器的改换主变SW2-60型油开关，当合闸电源为220V时，合闸线圈需串联，合闸电流为166.5A；当合闸电源为110V时，合闸线圈需改为并联，其合闸电流为333A.

　　发电机SN10-10型油开关合闸线圈须重新制作，合闸电源为110V时，其合闸电流为195A.电厂GGF-300型蓄电池其瞬间最大输出电流为375A，满足了主变和发电机油开关合闸电流的要求。

　　主变油开关原合闸接触器为220V40A双极直流接触器，合闸电源改压后由于合闸电流增大，合闸接触器主触头断弧困难，两极间常发生弧光短路，使合闸电源熔丝熔断不能合闸，为此，将合闸接触器更换为220V110A单极直流接触器，更换后一直运行正常。

　　不可控硅整流合闸电源的改压主变油开关及发电机油开关合闸电压改为110V后，为了减轻蓄的负担，正常合闸时仍需使用整流电源，则必须将原220V整流电源改为110V.原GKA型整流装置为两套三相桥式整流电路，每套输出电压为220V，额定电流为200A.为了节省投资，仍使用电源整流变压器及整流二极管，将三相整流桥电路改为无平衡电抗器的双反星形整流电路，其输出电压降至110V，电流增至400A，满足了主变油开关合闸的要求。采用双反星形整流电路与三相半波整流电路相比，可避免厂用变压器二次线圈中的直流分量电流，从而避免了厂用变压器的附加损耗。

　　合闸电源线路改造合闸电源改压后，正常合闸时使用硅整流电源，当无厂用电源及硅整流电源故障时，需使用蓄电池电源合闸。这就要求两电源能互相切换，需对原合闸线路进行改造，改造后的合闸电源线路。

　　合闸电源线路本电站油开关合闸电源改造后，无论有无厂用电源，可随时合主变油开关，随即获得了6.3kV厂用电源，解决了无厂用电源不能合主变油开关，机组不能并网发电的问题，从而避免了水能损失，提高了电厂效益。蓄电池电源作为备用合闸电源，当整流电源故障时仍能正常合闸，提高了电厂运行的可靠性，非发电季节在无厂用电的情况下，用蓄电池电源合主变油开关可获得厂用电源，这对于应急情况下，是具有重要意义的。