发电机高功率因数运行时，主要有两方面的影响端部漏磁引起定子端部温度升高埔发电厂300MW机组运行中，在峰负荷时，（P=300MW、Q=140Mar、COS=0.89）发电机端部铁芯温度为87℃，在低谷负荷时（P=300、Q=50Mar、COS=0.986），发电机端部铁芯温度为97℃，可见，温度未超过规定值，高功率因数运行时端部的温度在允许范围内。

　　静态稳定性降低发电机的输出有功功率P和功角的关系为P=（mUE/X）Sin（1）P―发电机输出有功功率（MW）m―相数U―发电机出口相电压（KV）E―发电机电势（KV）X―发电机至系统的总电抗―发电机电势与发电机电压U的夹位角当正常运行时，由于发电机出口220KV母线靠近负荷中心，其电压基本不变，所以看作发电机出口电压U=常数，忽略发电机定子绕组和主变压器的电阻有：X=Xd+XbXd―发电机同步电抗Xb―主变压器电抗当取发电机定子电流（I）为参考量时有：=U+XjE2=U2COS2+（USin+IX）2（2）―定子电流I与母线电压U之间的夹角，也就是功率因数角。

　　由（1）式可知，当=90°时，Sin=1，发电机输出有功功率P=mEU/X为最大值，同时也是发电机静态稳定的极限，在实际运行中，为了供电的可靠性，应使运行点离稳定极限有一定距离，即保持有一定的稳定储备，以便使发电机有能力应付经常出现扰动，而不致于丧失静态稳定，现假设静态稳定储备余量为K时，由（1）式可得：P+K=mEU/X（3）将（3）等式两边平方，并把（2）式代入得：（P+K）2=（mU/X）2（U2COS2+U2Sin2+2UXISin+I2X2）（4）由于：I=2+2/（mV），Sin=Q/2+2，整理（4）式得：2K（P+K/2）=（Q+U2m/X）2（5）由（5）式可知，当取静态稳定储备余量为K时，静态稳定储备限制为一条与（－U2m/X，－K/2）为顶点，（－U2m/X，K/2）为对焦点的抛物线。

　　把电压归算至18KV当Xd=2.3，则Xd=UeXd/I=18×2.3/（11.32×3）=2.1Xb=Uk（%）×Ue2×10/Sn=13.5×182×10/360000=0.13X=Xd+Xb=2.1+0.13=2.23m=3U=18/3（KV）把上述数据代入（5）得：2K（P+K/2）=（Q+145）2（6）励磁系统装置投入运行目前黄埔发电厂300MW机组自动励磁装置采用微机自动励磁调节装置，其反应灵敏、调节快速，提高了发电机的极限功角，扩大了人工稳定区，所以，取静态稳定储备裕量K=0.1Pe=30MW，代入（6）：60（P+15）=（Q+145）2（7）由（7）式可绘出所示1曲线，当发电机所带负荷P=300MW时，Q=－7.52MVar.由K=0.1Pe的曲线可知，只要发电机保持迟相运行，发电机就能满足静态稳定储备裕量为0.1Pe，且有一定的余量。

　　手动励磁调节器系统投入运行当自动励磁调节装置退出运行，转投备用励磁装置运行时，考虑到三个因素：其一，因为备用励磁装置电源取自本机的厂用电，励磁电压受厂用电运行工况影响较大。其二，备用励磁调节装置调节无功时惯性大，容易造成过量调节。其三，备用励磁调节装置，只能手动调节无功负荷，而不能随系统运行工况的变化自动调节无功的输出。基于以上原因，发电机静态稳定储备余量，在接近额定有功负荷时，按K=0.25Pe计算，在低负荷时考虑到汽轮机调速阀行程变动幅度大，储备余量应较大，取K=0.3Pe：当P=300MW、K=0.25Pe时，Q=80Mvar当P=0、K=0.3Pe时，Q=－55Mvar连接点（80、300）和点（－55、0）得直线2，直线2为自动励磁调节装置退出运行，而采用手动备励装置时，发电机静态稳定裕量限制线。

　　结论运行人员在负荷低谷时，发电机所带的无功应满足上述的要求，在自动励磁调节装置退出运行时，功率因数低于0.95为宜，同时应注意厂用电的运行参数，保证厂用电电压在规定范围内，满足手动励磁装置输入电压，否则，应对励磁调节装置的输出电压进行调节，满足发电机静态稳定所需要的无功，从而保证发电机在较高的稳定储备裕量下运行。