1隐极式汽轮发电机的结构特点与极步发电机相比旧极式汽轮发电机具有如下特点3.气隙均匀，若不考虑定子和转子的齿槽影响，其气隙磁导为常数，即。转子励磁绕组为分布式绕纟+于1极式水轮发电机的集中式励磁绕组，相应地，其自感及与其他回路间互感的计算均有别于凸极同步电机，转子除小型的用叠片结构外，通常都是整体能力，大型汽轮发电机通常在转子上装设端部阻尼槽部全长阻尼磁极全长阻尼或完整的全长阻尼系统，此时必须考虑阻尼系统和实心转子渴流的共同作用。

　　这些闪素决记了汽轮发电机路参数的计算有其白身的特点下面分别应用磁路磁导法和磁场数值法讨论其定转子各叫路电感参数的计第叫路电阻和部分，抗的计算可参阅有关文献，木文不再阐迅2磁路磁导法计算回路电气参数利用磁路磁导法计算回路电感即通常所说的路的方法，它基于如下思想两线圈之间的互感为线圈通过单位电流时所产生的与线圈相交链感磁通所经路径的磁导成正比，即第4和第7号线圈的气隙主互感为为单位面积的气隙磁异。称为导磁系数研为绕组函数，为以机械角度的建立在转子上的坐标，且以转子直轴为坐标原点若已知两线或路的绕组函数和气隙导磁系数。就可以迎过式2推导出两线间的气隙主电感，此部分主电感加上漏感即为两线圈或回路间的总电感该方法可以考虑气隙磁场的各次谐波影响，机定子回路间的气隙主电感。

　　21定子单个线圈之间的电感因为汽轮发电机气隙均匀，其导磁系数为常数，所以由文献3的式16和式17可知，第号和第。号线圈之间的5感，为力九为对应槽漏磁和端部漏磁的漏从为气隙主电感；化，为线，7的数；户为极对数；为极距；左为第灸次谐波的短距系数；1为定子槽距角，以电角度山文献3的式2可以，1行虑所育次谐波后，定子单个线圈与7间气隙主电感的简洁达式为1也可知汽轮发电机定子单个线圈之间的互感与转子位置无关22励磁绕组的自感由电机学知识可知，在隐极式汽轮发电机转子本体面开有径向槽，励磁绕组放在两边的槽中，并将线；1；联形成所谓同心式分布励磁绕纟为了使励磁磁势的波形接近正弦，在磁极的中间部分不放绕组，称为转子大齿定义转实，开槽数为7，转等分分投数为石，则分度比=22石为了4转子位置角的符号外目区别，这里将转子分度比记为巧设转子各槽中的线圈匝数相等，则转子磁势波形为分度比的函数，且为阶梯波形，通常为了便于分析，近似地用梯形波来代替。相应地，绕组函数也为梯形波，巨足的函数汽轮发电机对极的绕组函数于1中，中纵坐标放在大齿的轴线上，线圈数，招=4户；为励磁绕组的并联分支数由1以及式2可得汽轮发电机励磁绕组的自感为隙主磁场的电感。且有2.3阻尼回路之间的电感转子等效阻圮系统分为槽槐人齿极面，拟极面阻尼绕组，不同的闭合回路，并近似考虑转子渴流效应认为相邻肌圮条和部分阻尼端环组成阻尼回路，则阻尼回路1和2之间电感的达式为，为阻尼回路的匝数；分别为阻尼回路1和2顺转向领先直轴中心线的电角度；灸分别为阻尼回路1和2第讲次谐波短距比当1=玉，=1时，式8即为阻尼回路的自感当计及所有次谐波时，阻尼回路1自感的简洁达式为阻尼回路1和2间互感的简洁达为2.4励磁绕组与阻尼回路之间的电感励磁绕组与阻尼回路1之间互感的达式为所以当计及所有次谐波并且阻尼回路位于转子槽时，励磁绕组与阻尼回路1之间互感的简洁达式为。

　　同理，可得计及所有次谐波且阻尼回路1位于极面部分时，励磁绕组与阻尼回路间互感的简洁达式为定沪级组的第号线1轧与励磁绕组之间的化感26定子单个线圈与阻尼回路之间的电感定子绕组的第号线圈与阻尼回路1之间的互感达式为轮发电机回路电感为无级数形式的代数达式，形3磁场数值法计算回路电气参数首先应用参数化存限元1格生成软件对整机网格进行剖分，计算汽轮发电机正常运行时各处的磁导率分布。保持该磁导率分布不变，将某线圈或回路1通屯流。由有限元法计算此时场的分布。并利用磁链法汁算链过身和交链其他线圈或路1的磁链并得到自感和互感2为巧3邮2汽轮发电机单个阻尼回路迎电流时的磁场分布。每个大齿上用8个极面阻尼回路等统从2中可，磁通从带屯流的等效线处往外迅速衰减，相应地转等效阻尼回路间的互感也随等效回路的空间距离加大而迅违减小。，离儿个回路之后感便很小这在4汽轮发电机回路电气参数计算结果应用上述两种方法计算了，302汽轮发电机空载时的回路电气参数，该发电机的主要参数为定子外径乃=卞1=22，相匝数沙。，=，其他参数阽屯机设计资札3为定子第1个线圈与第号线圈之间的电感由于汽轮发电机的定转子贞径较火型水轮发电机，小得多，所以，空间距离对定子电感数值的影响没有大型水轮发电机明励磁绕组定子线，之间的互感随转子位置角的变化4，从中可，该变化波形以龙为周期并基本上呈余弦变化，这也间接说明通常的解析达式是相当准确的5际铁心磁阻的影响，所以磁场数值法计算的回路参数也更符合物秣意义，磁路磁导法；磁场数值法第无个阻尼回路之间的互感，磁路磁导法；磁场数值法互感随转子位置角7的变化关系两种方法的比较及结论两种参数计算方法各有其优缺点。磁路磁导法磁路磁朵法；磁场数值法回路间互感的各次谐波幅值因为可以考虑在定绕纟1内部故障时影响较大的气隙磁场谐波和电流诺波的作用，而且计算小。是求取发电机绕组回路参数快捷有效的方法但磁路磁导法按基波上磁路将铁心磁阻归算到气隙，对气隙谐波磁场作用影响较大的定子绕组内部故障回路电感计算会造成定的误范磁场数值法几灯能考虑铁心磁阻非线性齿槽效应和气隙谐波等因素的优越性，有助于提高发电机定子绕组内部故障后回路参数的兑精度。从木文对302大型汽轮发电机回路参数的计算结果中可以看出，磁场数值法计兑的结采较磁路磁导法更符合物理总义，相应地对定子绕饥内部故障电流仿真的结果也更加合理。该部分内容将文发但应磁场数值法时对计算机硬件要求高，程序编制较复杂，所需的电机参数也较磁路磁导法多。在实际应用中，可根据电机的运行工况铁心的饱和程度对参数的计算精度要求以及设计部门提供电机参数的情况，选择相应的回路电气参数计算方法。

　　深感谢。

　　磁路磁导法磁场数值法15袁亚湘，孙文瑜38，8叫，1.最优化理袁晓辉，男，博士研究生，目前主要从事水电系统的短期优化调度研究。

　　袁艳，男，博士，目前主要从事，在水电系统中的应用研究。

　　权先璋，男，教授，主要从事水电系统的经济运行研究。

　　4屠黎明，胡敏强1金，扣。用有限元法计算分数槽绕组水轮发电机的回路参数。

　　5屠黎明1叩。同步发电机定子绕组内部故障分析方法及其应用的研宄博士学位论文⑶吩山仙屠黎明，男，博士，主要从事电气主设备故障仿真与保护装置的研究和开发工作。

　　胡敏强，男，教授，博士生导师，主要从事大型电机设计和运行电机物理场与电气故障诊断的教学和科研工作。

　　1筒景德，王祥5行，李发海；3.培。16，33！3.161塔，13.交流电机及其系统的分析，仙10鳕3.06抓13870，北足清华大学出版社Beijingf